PVC—U材质为多组分，它的熔体流动性差、粘度大、工艺复杂；要满足制品的性能，不同的模具结构要选用不同的体系。笔者主要对PVC—U管件注塑模具的浇注系统进行优化。因为浇注系统看似简单却是一副模具 关键的组成部分。可以这样说，模架是模具的基本结构；型腔是成型制品几何尺寸的主要部件；浇注系统是塑料熔体流向型腔的主要通道。所以浇注系统决定着制品的内在性能及表观质量。PVC—U管件注塑模具浇注系统的优化(除外)是提高PVC—U管件制品性能的一条重要途径。注系统的几种常用形式¨一般的模具设计主要根据制品的结构来确定，浇注系统的设计也是根据注塑模具的结构进行简单设计，这在设计、上可节约成本。应用于PVC—U管件系列制品的浇注系统可归纳为3种。普遍应用于管箍类制品的中心支架浇口类(轮辐式浇口)。普遍应用于11mm以上的9O。弯头、三通等直接进料浇口类(无分流道)，如图1b所示。普遍应用于9O。弯头、45。弯头侧进料浇口类，几种PVC.jam过程中常出现的缺陷注射缺陷，不单指外观的缺陷，还包括物理力学性能的问题，这里主要归纳实际生产中应用上述3种浇注系统成型制品时不易解决的各类缺陷。1浇口部位表面质量PVC—U的熔体粘度较大，不易流动，因而，使用图1中a类浇注系统成型的制品浇口流动冲击现象严重，应力常集中在浇口部位致使制品强度较差，并且易产生注射斑纹。使用b类浇注系统成型的制品除具有a类浇注系统制品的缺陷外，同时由于注射过程产生强大的注射力，芯柱呈简支梁状态，顶端受力过大，芯柱存在变形，制品的壁厚尺寸不均，过厚的地方存在气孑L，再加上薄的地方，致使强度不足，影响整个制品的质量。
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热轧精密钢管用连铸圆管坯板坯或初轧板坯作原料，经步进式加热炉加热，高压水除鳞后进入粗轧机，粗轧料经切头、尾、再进入精轧机，实施计算机 控制轧制，终轧后即经过层流冷却和卷取机卷取、成为直发卷。直发卷的头、尾往往呈舌状及鱼尾状，厚度、 宽度精度较差，边部常存在浪形、折边、塔形等缺陷。其卷重较重、钢卷内径为760mm。将直发卷经切头、 切尾、切边及多道次的矫直、平整等精整线后，再切板或重卷，即成为：热轧钢板、平整热轧钢卷、纵切带等产品。热轧精整卷若经酸洗去除氧化皮并涂油后即 成热轧酸洗板卷。(1)合理选材。对精密复杂模具应选择材质好的微变形模具钢(如空淬钢)，对碳化物偏析严重的模具钢应进行合理锻造并进行调质热，对较大和无法锻造模具钢可进行固溶双细化热。
焙烧的气氛是否合适，焙烧的温度、时间，以及焙烧给矿层厚度都是重要因素。焙烧气氛试验在焙烧温度75℃、焙烧时间8min的条件下，考查了不同气氛下对焙烧指标的影响，可见，弱氧化和中性的焙烧气氛下焙烧指标较好，可以获得较高的金属率，而加煤还原焙烧的指标 差。但是焙烧指标仍然是不理想的，因此焙烧条件仍然需要进一步优化。焙烧温度试验理论上菱铁矿4℃始，到56℃完全，其化学反应为3FeCO3→Fe3O4＋2CO2＋CO。
精密光 20精密光亮方管主要用途：汽车、机械配件等用对钢管的精度、光洁度有很高要求的机械。
(2)模具结构设计要合理，厚薄不要太悬殊，形状要对称，对于变形较大模具要掌握变形规律，预留余量，对于大型、精密复杂模具可采用组合结构。
(3)精密复杂模具要进行预先热，消除机械过程中产生的残余应力。
(4)合理选择加热温度，控制加热速度，对于精密复杂模具可采取缓慢加热、预热和其他均衡加热的方法来减少模具热变形。
(5)在保证模具硬度的前提下，尽量采用预冷、分级冷却淬火或温淬火工艺。
(6)对精密复杂模具，在条件许可的情况下，尽量采用真空加热淬火和淬火后的深冷。
(7)对一些精密复杂的模具可采用预先热、时效热、调质氮化热来控制模具的精度。
(8)在修补模具砂眼、气孔、磨损等缺陷时，选用冷焊机等热影响小的修复设备以避免修补过程中变形的产生。
另外，正确的热工艺操作（如堵孔、绑孔、机械固定、适宜的加热方法、正确选择模具的冷却方向和在冷却介质中的运动方向等）和合理的回火热工艺也是减少精密复杂模具变形的有效措施。
物料破碎是靠破碎设备的挤压和冲击作用；而磨矿则靠离心力、摩擦力作用，使矿石不断受到冲击、挤压、剪切和研磨而粉碎。常规破碎范围内能量随粒度减小的变化率很小，而磨矿范围内能量随粒度减小急剧增加，破碎比磨矿能耗低是选矿界公认的观念。所以尽量减小破碎 终产品（即入磨矿石）的粒度，称为“多破少磨”。该原则已被大多数选厂采纳，新选厂的设计一般都予以充分考虑，老厂技术改造时也把降低入磨粒度作为主要内容之一。现在大、中型选厂的入磨粒度都控制在15mm以下，降低入磨粒度的节能降耗的效果是显着的。
弯头。从9。弯头的结构特点上分析弯头的整体应力载荷不是均匀的，这说明对于9。弯头承压能力分析应从在进行较为的受力分析以后才能进行判定。焊制三通的受力情况更复杂一些。通过观察发现破坏处均发生在焊制接缝处。焊制三通的接缝较多，而且存在两处焊缝交叉的情况，破坏正是在交叉处发生的这说明PE8焊制三通的耐压能力与焊缝交叉处的焊接品质有较大关系。现场观察发现，SDR17的焊制三通(dnl1)在1小时静液压压力为1.28MPa的情况下，三个试样中有一个发生渗漏，两个没有被破坏，但是没有被破坏的管件发生了较大的变形，其外形严重鼓胀。
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