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这阐明有必要坚持Eh值以期取得的金收回率。研讨标明，硫堆积在与S2－及氧气泡流触摸的含硫矿藏表面上。但伍兹和他搭档的体积计测定标明，在现在研讨的氧化复原电位规模内，硫在金和硫化矿表面上的堆积量并不大，但标明当电位约为－35mV，pH为9.2时，在Au表面上构成一个金－硫化物层。故在足以使Eh坚持在低于－35mV的S2－浓度下进行一号样的化浸出进程，或许因为金表面构成钝化层而阻挠金的收回。游离NaCN的测定数据（表1）与扫除因S2－与CN－反响而使低电位下金收回率下降的或许性是非常共同的。

无锡征图钢业有限公司

热轧精密钢管用连铸圆管坯板坯或初轧板坯作原料，经步进式加热炉加热，高压水除鳞后进入粗轧机，粗轧料经切头、尾、再进入精轧机，实施计算机 控制轧制，终轧后即经过层流冷却和卷取机卷取、成为直发卷。直发卷的头、尾往往呈舌状及鱼尾状，厚度、 宽度精度较差，边部常存在浪形、折边、塔形等缺陷。其卷重较重、钢卷内径为760mm。将直发卷经切头、 切尾、切边及多道次的矫直、平整等精整线后，再切板或重卷，即成为：热轧钢板、平整热轧钢卷、纵切带等产品。热轧精整卷若经酸洗去除氧化皮并涂油后即 成热轧酸洗板卷。(1)合理选材。对精密复杂模具应选择材质好的微变形模具钢(如空淬钢)，对碳化物偏析严重的模具钢应进行合理锻造并进行调质热，对较大和无法锻造模具钢可进行固溶双细化热。

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一种方法是淬火，单纯提高硬度，但是韧性差，易断裂；二是淬火后退火，提高硬度同时不降低韧性；三是渗碳或渗氮或碳氮共渗，提高表面硬度，内部不变。号钢淬火后没有回火之前，硬度大于HRC55（可达HRC62）为合格。实际应用的硬度为HRC55（高频淬火H 钢抗拉强度为6MPa，屈服强度为355MPa，伸长率为16%，断面收缩率为4%，冲击功为39J硬度：未热≤229HB；退火钢≤197HB，淬火后表面硬度可达45～52HRC。

近期钢厂到货一般，市场库存依然处于偏低水平，出入库基本相抵，商家资金压力不大，不愿降价出，报价坚挺。部分商家表示，市场价格长期平淡，钢厂协议也难以获利，库存或囤货反而增加了资金风险，只能快进快出，加快资金流转。也有部分经销商认为，钢厂出口订单增加，而且低库存会带动市场再次反，本月从方管价格的情况出现，且近日个别主流市场有少量收货的行为。不得不说，在市场低库存的支撑下，市场心态也发生变化，部分坚定看空的商家转变预期，有增订钢厂协议的情况出现，但多数钢贸商依然看空，认为外矿价格持续下跌，港口库存升至历史高位，钢厂利润空间扩大，生产积极性必然得到更有力的调动，成本支撑减弱，加上北方麦收、南方雨季，需求减弱，价格难有反空间。

(2)模具结构设计要合理，厚薄不要太悬殊，形状要对称，对于变形较大模具要掌握变形规律，预留余量，对于大型、精密复杂模具可采用组合结构。

(3)精密复杂模具要进行预先热，消除机械过程中产生的残余应力。

(4)合理选择加热温度，控制加热速度，对于精密复杂模具可采取缓慢加热、预热和其他均衡加热的方法来减少模具热变形。

(5)在保证模具硬度的前提下，尽量采用预冷、分级冷却淬火或温淬火工艺。

(6)对精密复杂模具，在条件许可的情况下，尽量采用真空加热淬火和淬火后的深冷。

(7)对一些精密复杂的模具可采用预先热、时效热、调质氮化热来控制模具的精度。

(8)在修补模具砂眼、气孔、磨损等缺陷时，选用冷焊机等热影响小的修复设备以避免修补过程中变形的产生。

另外，正确的热工艺操作（如堵孔、绑孔、机械固定、适宜的加热方法、正确选择模具的冷却方向和在冷却介质中的运动方向等）和合理的回火热工艺也是减少精密复杂模具变形的有效措施。

试验期煤比波动相对平稳，较基准期有提高趋势，而焦比呈明显降低趋势。据统计，试验期喷煤比增加了8.10kg/t，焦比降低了10.30kg/t（校正后为9.67kg/t）。另外，试验期间高炉日产量增加，平均利用系数增加，综合焦比降低。总体而言，高炉喷煤粉中添加助燃剂取得了较好的效果，通过对煤粉燃烧率进行测算，试验期间平均煤粉燃烧率比基准期提高了5%以上，表明助燃剂对改善煤粉燃烧性能起到了重要作用。高炉喷焦炉 高炉能源结构焦炉 中含有大量的H2（＞50%）及部分CH4等碳氢化合物。

综合考虑，选用焙烧温度915℃条件下进行焙烧时间试验和煤粉用量试验。磁化焙烧时间试验对脱磷后的铁精矿进行了磁化焙烧时间试验，试验结果见图9。焙烧时间由2min延至6min，铁精矿品位由56.43 56%。综合考虑，选用焙烧时间6min。磁化焙烧煤粉用量试验对脱磷后的铁精矿进行了磁化焙烧煤粉用量试验煤粉比例为1∶15时较合适，此时铁精矿品位达6.2%，铁精矿率82.96%。